Bibliographie & annexes
Présentation
En anglais
RÉSUMÉ
Les équations de la mécanique des grilles d'aubes donnent des outils pour étudier une grille. Pour un rayon quelconque, on présente le calcul des grilles rotoriques et statoriques et le calcul analytique de la hauteur et du rendement correspondant. Pour le calcul complet de la roue, on doit choisir arbitrairement une distribution de travail radial qui conditionnera l'équilibre radial de la veine fluide. On décrit ensuite les divers paramètres d'optimisation et les choix à réaliser pour les satisfaire. Puis ladémarche de dimensionnement d'une machine axiale est décrite, avec une analyse numérique de l'écoulement interne en fonction du débit.
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Equations from the mechanics of blades cascades provide tools to study blade cascades. For any given radius, the design of rotor and stator blade cascades as well as the analytical calculation of the corresponding height and yield are presented. For the complete calculation of the impeller, a radical distribution of work must be arbitrarily chosen in order to determine the radical equilibrium of the internal fluid flow. The optimization parameters and the choices to be made in order to meet them are then described with a numerical analysis of the internal flow according to the flow rate.
Auteur(s)
-
Robert REY : Ingénieur Arts et Métiers - Professeur Arts et Métiers ParisTech – Laboratoire DynFluid – CER Paris
-
Ricardo NOGUERA : Docteur ès-sciences - Maître de conférences Arts et Métiers ParisTech – Laboratoire DynFluid – CER Paris
-
Farid BAKIR : Ingénieur École polytechnique d'Alger - Professeur Arts et Métiers ParisTech – Laboratoire DynFluid – CER Paris
INTRODUCTION
Partant du cahier des spécifications (hauteur, débit, vitesse de rotation), le dimensionnement des machines axiales nécessite, dans une étape préalable, la définition de l'encombrement extérieur (Re rayon extérieur de la roue et du redresseur) et du rapport de moyeu T = Ri/Re.
Indépendamment de la géométrie des aubages, ce dimensionnement global conditionne directement le poids et le coût de la machine, mais également les performances hydrauliques (rendement, bruit, NPSH) et la stabilité des caractéristiques en débit partiel. Nous verrons dans quelle mesure quantitative, le choix de deux paramètres indépendants définis au rayon moyen (angles moyens statorique et rotorique), fixe ces dimensions géométriques principales et influe sur les divers critères d'optimisation.
La seconde étape consiste à s'imposer la distribution radiale Cu2(r) de la composante giratoire de la vitesse du fluide en sortie de la roue (loi génératrice de type vortex libre, constant ou forcé). Dans l'hypothèse d'un fluide parfait et en tenant compte de l'équation régissant l'équilibre radial simplifié, on peut définir, rayon par rayon, les triangles de vitesses entrée-sortie pour la roue et le redresseur.
La définition des aubages est alors possible par résolution locale du problème inverse consistant à définir, en écoulement bi-dimensionnel, les grilles planes rotoriques et statoriques les mieux adaptées aux triangles de vitesses proposés. En toute rigueur, cette résolution ne sera possible qu'en imposant le nombre d'aubages et le facteur de diffusion local dont l'influence, sur les critères d'optimisation déjà cités, est également important.
Avant d'analyser les performances en fonction du débit, il convient de vérifier que l'empilement des diverses sections constituant le profil est compatible avec des moyens de réalisation disponibles et adaptés : on vérifiera notamment que les évolutions radiales de l'angle de calage, de la corde et de la cambrure sont monotones et ne présentent pas de variation trop importante en particulier en pied de pale (cas de faibles rapports de moyeu en vortex libre).
Un exemple de dimensionnement sera ensuite traité concernant le cas des pompes hélices assez classique, il permettra de définir les dimensions géométriques principales d'où découleront les formes hydrauliques de la roue et des composants statoriques : redresseur. Cet exemple sera l'occasion de mettre en pratique les règles de calcul et de dessin qui auront été préalablement exposées.
Le thème général « Pompes rotodynamiques » fait l'objet de plusieurs articles :
-
[BM 4 303] Similitude et conception des pompes centrifuges ;
-
[BM 4 304] Aérohydrodynamique des profils et aubages de pompes hélices ;
Les sujets ne sont pas indépendants les uns des autres. Le lecteur devra assez souvent se reporter aux autres articles.
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KEYWORDS
Numerical simulation | axial pump | radial equilibrium | efficiency | NPSH
DOI (Digital Object Identifier)
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Méthodologie de dimensionnement et d'analyse des performances
En anglais
4. Critères d'optimisation hydraulique et géométrique
Ce paragraphe présente une méthode générale de classification, de comparaison et d'optimisation des pompes hélices et l'influence de divers paramètres sur leurs performances hydrauliques et géométriques.Elle permet, dans le cadre de la conception, de définir le meilleur compromis entre les différents critères d'optimisation. Elle permet aussi de déterminer le degré de perfectionnement d'une machine existante et de préciser quantitativement les différentes possibilités d'amélioration. C'est un guide dans le choix du couple
le mieux adapté à un problème donné.
4.1 Paramètres géométriques
Au nombre de ces paramètres, on rencontre principalement le rapport de moyeu T (rapport d'aspect) et le rayon spécifique Λ (qui est proportionnel à la taille de la machine).
Le rapport de moyeu T est un facteur de forme évoluant au même titre que Λ avec la vitesse spécifique Ω et le couple
: voir relations (44) et (46). Ce dernier paramètre Λ est à l'image de la taille de la machine ; dans la mesure du possible, il est intéressant de le réduire, il dépend évidemment de la vitesse spécifique mais varie essentiellement avec l'angle
dont les valeurs peuvent évoluer, dans certaines conditions, de 60o pour les faibles tailles à 75o pour les tailles très élevées.
Le rapport de moyeu T est au contraire fortement dépendant de l'angle
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Critères d'optimisation hydraulique et géométrique
BIBLIOGRAPHIE
-
(1) - COMOLET (R.) - Mécanique expérimentale des fluides. - Éd. Masson, Paris (1982).
-
(2) - OUZIAUX (R.), PERRIER (J.) - Mécanique des fluides appliquée. - Éd. Dunod, Paris (1972).
-
(3) - KARASSIK - Pump Handbook. - Éd. Mc Graw Hill Co, New York (1976).
-
(4) - RYHMING (I.) - Dynamique des fluides. - Éd. Presses Polytechniques Romandes (1985).
-
(5) - CSANADY (G.T.) - Theory of turbomachinery. - Éd. Mc Graw Hill Co, New York (1964).
-
(6) - MEAUZE (G.), CARRERE (A.) - Étude aérodynamique de l'écoulement dans les aubages de machines tournantes. - Cours à l'École Nationale Supérieure de l'Aéronautique et de l'Espace (1984).
-
...
DANS NOS BASES DOCUMENTAIRES
-
Pompes rotodynamiques. Dimensionnement et analyse des performances des pompes hélices.
-
Problèmes mécaniques particuliers.
-
Exploitation.
-
...
ANNEXES
Contrairement aux pompes centrifuges, il n'existe pas de normes relatives à la construction des pompes hélices.
HAUT DE PAGE2.1 Constructeurs – Constructeurs détenant l'essentiel du marché des pompes hélices et circulateurs
Egger , Ensival-Moret, Goulds, KSB, Lewis, Lawrence, SGL, Weir-Warmann
HAUT DE PAGE2.2 Organismes – Fédérations – Associations (liste non exhaustive)
L'association Europump (Belgique) regroupe l'essentiel des constructeurs européens et jouit d'une certaine autorité http://www.europump.org
Pour les États-Unis, consulter son alter ego Hydraulic Institute
HAUT DE PAGE2.3 Laboratoires – Bureaux d'études – Écoles – Centres de recherche
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