1 - GÉNÉRALITÉS

• 1.1 - Transformations allotropiques du fer
  Tableau 1 - Variations relatives du volume spécifique du fer pur au chauffage à [...]
• 1.2 - Durcissement du fer
  Tableau 2 - Solubilité du carbone dans le fer pur Dans l’équilibre Fe-Fe3C d’après [1].
• 1.3 - Diagramme fer-carbone
  Figure 1 - Schémas du diagramme d’équilibre Fe-Fe3C Figure 2 - Détails du diagramme d’équilibre fer-carbone (équilibre Fe-Fe3C)
• 1.4 - Éléments d’alliage dans les aciers
  Figure 3 - Diagramme d’équilibre des alliages Fe-Cr Figure 4 - Diagramme d’équilibre des alliages Fe-Ni Figure 5 - Exemples de modification du domaine de stabilité de l’austénite par les éléments d’alliage Figure 6 - Influence des éléments d’alliage sur la température de l’eutectoïde dans chaque système fer-carbone-élément d’alliage Figure 7 - Influence des éléments d’alliage sur la teneur en carbone de l’eutectoïde dans chaque système fer-carbone-élément d’alliage Figure 8 - Exemples de coupes de diagrammes d’équilibre ternaires

2 - TRANSFORMATIONS

• 2.1 - Transformations dans les conditions d’équilibre
  Figure 9 - Transformations à l’équilibre d’un acier à 0,01 % C Figure 10 - Transformations à l’équilibre d’un acier à 0,4 % C et d’un acier à 1,6 % C Figure 11 - Variations en fonction de la teneur en carbone des proportions de différents constituants d’équilibre à 20 C Tableau 3 - Proportions des différents constituants présents à l’équilibre à [...]
• 2.2 - Transformations hors équilibre
  Figure 12 - Diagramme TTT d’un acier hypoeutectoïde du type C 55 (0,53 % C - 0,7 % Mn - 0,24 % Ni - 0,52 % Cu) Figure 13 - Diagramme T T T d’un acier hypereutectoïde du type C 90 (0,93 % C - 0,31 % Mn - 0,20 % Ni - 0,12 % Cr - 0,62 % Cu) Figure 14 - Schéma de la croissance des îlots de perlite lamellaire Figure 15 - Mise en évidence pour un alliage fer-carbone de la variation de la teneur en carbone de la perlite en fonction de sa température de formation Figure 16 - Variations de la composition chimique locale au voisinage d’une interface austénite/bainite dans un acier 140 CrMo 11-16 en cours de transformation entre 435 et 400 oC Figure 17 - Origine de la maille quadratique de la martensite selon Bain Figure 18 - Influence de la teneur en carbone et des teneurs en éléments résiduels sur la transformation isotherme à 600 oC d’aciers au carbone Figure 19 - Influence de la teneur en carbone sur le temps d’incubation de transformations isothermes d’aciers alliés Figure 20 - Diagrammes T T T de divers aciers contenant différentes proportions d’éléments d’alliage non carburigènes Figure 21 - Diagrammes T T T de divers aciers contenant différentes proportions d’éléments d’alliage carburigènes Figure 22 - Influence d’une déformation plastique de l’austénite à 800 oC sur la cinétique de transformation en conditions isothermes (à 600 et 550 oC) d’un acier à 0,35 % C - 1,04 % Si - 1,13 % Cr - 5,1 % Ni Figure 23 - Influence d’une déformation plastique de l’austénite à 800 oC sur la cinétique de transformation en conditions isothermes (à 350 et 210 oC) d’un acier à 0,35 % C - 1,04 % Si - 1,13 % Cr - 5,1 % Ni Figure 24 - Influence d’une contrainte appliquée sur l’amplitude de l’anomalie de dilatation accompagnant la transformation d’un acier à 0,90 % de carbone Figure 25 - Évolution de la dureté de la martensite en fonction de la teneur en carbone de l’austénite Figure 26 - Structure et propriétés mécaniques d’un acier 50 CrMo 4 après transformation isotherme à différentes températures Figure 27 - Diagramme TRC d’un acier du type C 70 (0,72 % C - 0,72 % Mn) Figure 28 - Décomposition d’une loi de refroidissement continu en une suite de courts maintiens équivalents Figure 29 - Teneur en austénite résiduelle d’un acier du type 90 Mn 5 (0,93 % C - 1,25 % Mn) après austénisation à 825 oC, refroidissement à l’huile, maintien à différentes températures et refroidissement à –196 oC Figure 30 - Variation de la teneur en austénite résiduelle en fonction des conditions de transformation en refroidissement continu d’un acier du type 60 NiCrMo 11-03 (0,57 % C - 2,36 % Ni - 0,75 % Cr - 0,41 % Mo) Figure 31 - Variation en fonction des conditions de refroidissement lors de la transformation de la teneur en austénite résiduelle d’un acier du type 100 CrMo 8 Figure 32 - Diagrammes TRC de divers aciers contenant différentes proportions d’éléments d’alliage non carburigènes Figure 33 - Diagrammes TRC de divers aciers contenant différentes proportions d’éléments d’alliage carburigènes Figure 34 - Exemples de courbes HV = f (Δt) montrant l’influence de quelques éléments d’alliage Figure 35 - Courbes de refroidissement de différents points d’une éprouvette Jominy après austénisation à 850 oC Figure 36 - Exemples de courbes Jominy Figure 37 - Variations approximatives de la dureté des aciers en fonction de leur teneur en carbone et de leur état structural Figure 38 - Courbe HV = f (Δt) d’aciers du type 25 CrMo 4 avec report des limites Jominy de définition de la nuance Tableau 4 - Déroulement de la transformation martensitique en fonction de [...] Tableau 5 - Proportions d’austénite résiduelle restant après arrêts de la [...] Tableau 6 - Valeurs du paramètre [CORRIGER LE TITRE : fichier SL6005157][CORRIGER [...]

3 - TRANSFORMATIONS AU CHAUFFAGE

• 3.1 - Revenu des structures hors équilibre
  Figure 39 - Évolutions de la dureté après revenu d’un acier à 0,94 % C transformé dans différentes conditions selon Thelning Figure 40 - Évolutions de la dureté d’un acier maraging au cours de revenus après trempe (avec réversion partielle en austénite R) Figure 41 - Influence de la durée de revenu sur la dureté d’un acier à 1 % de cuivre selon Houdremont Figure 42 - Variations avec la température de revenu des propriétés mécaniques de différents aciers Figure 43 - Abaques pour la détermination des facteurs Kc et Ks selon Jaffe et Gordon Figure 44 - Courbes Jominy d’un acier type 35 CrMo 4 (0,35 % C - 1 % Cr - 0,25 % Mo) à l’état revenu Figure 45 - Schéma de l’évolution de la résilience KCU en fonction de la résistance d’aciers traités par trempe et revenus Figure 46 - Décalages de la courbe de transition de la résilience, dus à la fragilité de revenu et à l’effet de réversibilité Figure 47 - Cinétique de la fragilisation de revenu d’un acier du type 40 NiCr 5 après trempe à l’eau à 900 oC et revenu à 675 oC pendant 1 h selon Thelming Tableau 7 - Exemples de valeurs déterminées pour HVM lors de revenus (1 h) de [...]
• 3.2 - Transformations  →  : austénisation
  Figure 48 - Diagramme de transformation en chauffage continu d’un acier non allié du type C 48 (0,49 % C) calmé à l’aluminium Figure 49 - Diagramme de transformation en chauffage continu d’un acier peu allié du type 35 CrMo 4 (0,34 % C - 1,07 % Cr - 0,17 % Mo) Figure 50 - Diagramme de transformation en chauffage continu d’un acier du type 100 Cr 6 (1 % C - 1,52 % Cr) Figure 51 - Diagramme d’austénisation en conditions isothermes d’un acier peu allié du type 35 CrMo 4 (0,34 % C - 1,07 % Cr - 0,17 % Mo) Figure 52 - Diagramme d’austénisation en conditions isothermes d’un acier du type 100 Cr 6 (1 % C - 1,52 % Cr) Tableau 8 - Températures de transformation au cours d’un chauffage à 100 oC/s [...]

4 - DEUX NOTIONS IMPORTANTES : TREMPABILITÉ ET CAPACITÉ DE DURCISSEMENT DE L’ACIER

• 4.1 - Méthode de Grossmann
  Figure 53 - Données pour le calcul du diamètre critique idéal selon Grossmann
• 4.2 - Modifications apportées à la méthode de Grossmann
  Figure 54 - Facteurs multiplicatifs selon Jatczak Figure 55 - D ic et facteurs multiplicatifs selon Moser et Legat
• 4.3 - Méthodes de calcul des courbes Jominy
• 4.4 - Méthodes de calcul des courbes HV = f (Δt)
  Figure 56 - Exemple de courbe HV = f (Δt) pour un acier à 0,38 % de carbone et 5,04 % de molybdène Tableau 9 - Valeurs des coefficients HV = f (Δt[CORRIGER LE TITRE : fichier [...]
• 4.5 - Remarque sur la validité des différentes formules
• 4.6 - Conclusions