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1 - MODÈLES ANALYTIQUES DU COMPORTEMENT DES LRS

2 - STABILITÉ TRANSVERSALE DES LRS

3 - PARAMÈTRES INTRINSÈQUES AUX PROBLÉMATIQUES DES LRS ET D’IRS

4 - RÈGLES GÉNÉRALES POUR L’ANALYSE DE L’IRS PAR DES MODÈLES ÉLÉMENTS FINIS

5 - CONCLUSION

6 - GLOSSAIRE

Article de référence | Réf : TRP3064 v1

Règles générales pour l’analyse de l’IRS par des modèles éléments finis
Longs rails soudés - Efforts longitudinaux et interaction rail – structure

Auteur(s) : Chadi EL BOUSTANI

Relu et validé le 30 nov. 2021

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RÉSUMÉ

Depuis les années 1960, l’usage des longs rails soudés dans les lignes à grandes vitesse se généralise. Dans le but d’assurer la sécurité vis-à-vis du passage d’un train sur les ponts munis de longs rails soudés et sur la possibilité d’éliminer le besoin d’appareils de dilatation, une analyse des phénomènes de flambement des rails et de l’interaction rail-structure doit être réalisée. Cet article présente les modèles analytiques et éléments finis pouvant simuler le comportement des voies développés en accord avec les recommandations des normes EN 1991-2, UIC 720 et UIC 774-3R. Les aspects particuliers à ces études, ainsi que ceux concernant la modélisation des ouvrages hors du domaine d’applicabilité de l’Eurocode sont exposés.

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ABSTRACT

Continuous Welded Rails. Longitudinal Efforts Track–Bridge Interaction

Over the past decades, the use of continuous welded rails in high speed railway systems has become general. To be able to ensure safe train passage over bridge decks equipped with continuously welded rails and to be able to safely omit rail expansion devices, track-bridge and rail buckling phenomena need to be analyzed. This article sets out the different analytical and finite element models that can simulate the buckling behavior of rails, and the analysis of the additional rail stresses due to track-bridge interaction, in conformity with standards EN1991-2, UIC720 and UIC774-3R. Specific aspects of these studies along with those related to non-conventional bridges are highlighted.

Auteur(s)

INTRODUCTION

Avec la mise au point, depuis les années 1960, des nouvelles techniques de soudage performantes sur chantier et des nouvelles attaches garantissant un serrage efficace, l’utilisation des longs rails soudés (LRS) se généralise, tout particulièrement dans les lignes à grande vitesse (LGV).

Les longs rails soudés sont constitués d’une multitude de rails de longueur normale, conditionnés par les techniques de fabrication et de transport, soudés entre eux sur place et formant ainsi une seule unité continue. La distinction entre longs rails soudés et les rails en barres normales est alors très nette : la longueur des rails normaux en France ne dépasse pas les 36 mètres tandis que celle des longs rails soudés peut s’étendre sur plusieurs centaines de mètres, voire des kilomètres.

Cette technique offre de nombreux avantages, notamment une amélioration de la qualité de trajet, une usure moins marquée des rails et surtout un coût de maintenance extrêmement réduit du fait de l’élimination des appareils de dilatation des rails qui comptent parmi les plus onéreux. Les longs rails soudés ont également permis l’augmentation de la vitesse des trains qui ne dépassait pas les 160 km/h pour les circulations voyageurs au début des années 1960. Les longs rails soudés permettent également de réduire les discontinuités dans la voie et par conséquent d’éliminer les chocs au passages des roues. Cela améliore la tenue des organes de roulement du train d’une part et réduit l’inconfort ressenti par les passagers d’autre part. Les longs rails soudés assurent également une meilleure tenue vis-à-vis des vibrations et surtout une réduction du bruit au passage du train.

La stabilité de tels systèmes s’étendant sur des longueurs très importantes constitue le cœur même de leur étude. La résistance au flambement suite aux dilatations thermiques et efforts longitudinaux constitue le point principal de l’étude des longs rails soudés. Une déformation latérale non contrôlée pourrait être la cause de déraillements catastrophiques comme par exemple l’accident de Velars-sur-Ouche survenu le 23 juillet 1962. Le train roulait à près de 140 km/h sous une chaleur torride ce qui aurait provoqué la déformation des rails et par conséquence le déraillement de cinq voitures dont une finira par s’écraser à cinquante mètres plus bas, au fond de la combe de Fain. Les effets thermiques dans les longs rails soudés sont tellement contrariants qu’on parle parfois de flambement thermique des rails. Les déformations survenues lors de la canicule de 2003 (36 au total) furent tellement importantes que la SNCF a revu ses marges de sécurité et a désormais introduit une « marge de sécurité liée à la canicule 2003 ».

La présence d’un ouvrage d’art n’est certainement pas sans impact sur le comportement des longs rails soudés. Comme le note bien le paragraphe 6.5.4 de la norme EN 1992-2/NA décrivant la réponse combinée du système voie-ouvrage aux actions variables : « Lorsque les rails sont continus au droit de discontinuités de l’appui de la voie (transition pont-remblai, etc.) la structure du pont et la voie résistent conjointement aux actions longitudinales dues à l’accélération et au freinage. Les actions longitudinales sont transmises en partie par les rails au remblai derrière la culée et en partie à l’ouvrage et donc aux appareils d’appui et aux appuis jusqu’aux fondations. » C’est ainsi que l’interaction rail-structure (IRS) constitue un élément essentiel lors de l’étude des tracés ferroviaires.

Les normes EN 1991-2, UIC 774-3R et UIC 720 sont les normes de référence pour tous ces sujets, et spécifiquement la norme UIC 774-3R qui, elle, est destinée à l’étude de l’interaction rail-structure et liste les recommandations que devront suivre les ingénieurs afin de trancher vis-à-vis de la sécurité des longs rails soudés. Cependant, tous ces textes affirment la nécessité de telles études et énoncent les grandes lignes sans pour autant clairement expliquer les enjeux et les détails. Les modèles d’études deviennent rapidement très complexes et les paramètres entrant en jeu se démultiplient. Cet article vise à dresser un panorama général des théories, des pratiques et des méthodes de résolutions des problèmes liés aux longs rails soudés et l’interaction rail-structure. Nous essayerons d’éclaircir certains points majeurs stipulés par les normes précitées notamment liés aux modèles de calcul par éléments finis de l’interaction rail-structure et de fournir un état de l’art des méthodes et des théories existantes traitant de ces problématiques.

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KEYWORDS

rails   |   buckling   |   track-bridge interaction   |   bridges

DOI (Digital Object Identifier)

https://doi.org/10.51257/a-v1-trp3064


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4. Règles générales pour l’analyse de l’IRS par des modèles éléments finis

Les effets de l’interaction voie/structure doivent être évalués en termes d’actions longitudinales transitant par les appuis fixes, de contraintes supplémentaires dans le rail, ainsi que de déplacements absolus et relatifs des rails et du tablier dans le but de les comparer aux valeurs réglementaires fixées par la norme EN 1991-2.

La section 1.7.3 de la norme UIC 774-3R donne les recommandations pour établir un modèle éléments finis de l’IRS ainsi que la norme EN 1991-2. Cet article présentera les plus importantes

4.1 Règles pour l’élaboration du modèle

La figure 25 propose la typologie globale des modèles à élaborer pour le calcul de l’IRS. Le comportement charge longitudinale/déplacement de la voie ou des supports de rails doit être représenté comme déjà explicité dans la figure 25, au départ par une résistance de cisaillement de type élastique (exprimée en kN/m de déplacement par m de voie) puis de type plastique k (exprimée en kN/m de voie).

En général, les axes de la voie et du tablier sont disposés dans le modèle exactement comme dans leur position réelle tel que représenté à la figure 26. De la même manière, la position des liaisons et celle des appareils d’appui, et spécifiquement leur centre de rotation, dans le cas des appareils d’appuis fixes, sont à positionner correctement afin de bien calculer les réactions d’appui et de prendre en compte l’effet de la rotation du tablier sous charges verticales.

Ainsi, la voie doit être connectée par des liaisons élastoplastiques aux nœuds modélisant la fibre supérieure du tablier qui eux seront reliés par des connections rigides aux nœuds de la fibre neutre du tablier là où la résolution donne les déplacements nodaux. Ce couplage cinématique par connexion rigide permet de traduire la rotation du tablier par un déplacement horizontal de la fibre supérieure et qui, à son tour, engendrera des efforts supplémentaires dans le rail. La position des appuis est également prise en compte selon la géométrie correcte. Les appuis sont connectés à la fibre neutre par des connexions rigides. Par simplification, la voie peut être considérée au niveau du dessus du tablier (hr...

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BIBLIOGRAPHIE

  • (1) - CHOI (D.H.), NA (H.S.) -   Parametric study of thermal stability on continuous welded rail.  -  In : International Journal of Railway (2010).

  • (2) - ESVELD (C.) -   Modern railway track.  -  MRT-Productions (2001).

  • (3) - FORTIN (J.P.) -   Interaction voie en longs rails soudés (LRS) – Ouvrages d’art dilatables.  -  In : Revue générale des chemins de fer (1998).

  • (4) - FORTIN (J.P.) -   Théorie simplifiée des longs rails soudés (LRS) – Voies non chargées.  -  In : Revue générale des chemins de fer (1999).

  • (5) - KERR (A.) -   Analysis of thermal buckling in the lateral plane.  -  In : Acta Mechanica (1978).

  • (6) - KISH (A.), SAMAVEDAM (G.) -   Dynamic buckling of continuous...

NORMES

  • Eurocode 1 – Actions sur les structures. Partie 2 : Actions sur les ponts, dues au trafic. - NF EN 1991-2/NA - Mar. 2008

  • Pose et maintenance de la voie en longs rails soudés. - UIC 720 - Mar. 2005

  • Interaction voie/ouvrages d’art. Recommandations pour les calculs. - UIC 774-3R - Déc. 2000

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